1.3.1 Protección de zonas clave y purificación local

La norma nacional china, Norma de construcción de departamentos quirúrgicos limpios en hospitales, está en vigor desde el 1 de octubre de 2000. Esta norma clasifica las salas limpias en 4 grados. Entre ellas, los quirófanos limpios se clasifican según la concentración bacteriana y la limpieza del aire de la zona de la mesa de operaciones y de la zona circundante, algo que se realizó por primera vez a nivel internacional. El artículo 29 de la norma estipula: «Los quirófanos limpios de grados Ⅰ, Ⅱ y Ⅲ deben adoptar un modo de suministro de aire centralizado local; el área de las salidas de suministro de aire dispuestas de forma centralizada, es decir, el tamaño de la zona quirúrgica, debe ser acorde al grado del quirófano: no menos de $6.2\mathrm{m}^2$ para el grado Ⅰ (de los cuales la parte dedicada a la cabecera no debe ser inferior a $1.4\mathrm{m}^2$), no menos de $4.6\mathrm{m}^2$ para el grado Ⅱ y no menos de $3.6\mathrm{m}^2$ para el grado Ⅲ».

Esta estipulación es completamente distinta de la práctica bastante extendida en salas limpias industriales (por ejemplo, en Japón): el modo de flujo unidireccional o flujo turbulento en toda la sala.

La idea rectora de esta estipulación es aplicar la teoría de la zona de corriente principal para proteger las zonas clave, con el fin de alcanzar el objetivo de mejorar el rendimiento de limpieza y, al mismo tiempo, ser más económica.

La protección de ubicaciones clave y la purificación local se tomaron prestadas de la práctica alemana. Lo que Alemania promovía en los quirófanos de hospital no era la purificación de toda la sala con suministro de aire uniforme; por el contrario, se centraba en mantener la concentración de bacterias transportadas por el aire en la zona clave (mesa de operaciones y mesa de instrumental) dentro de un rango definido, y en proporcionar un entorno de fondo cualificado para la zona de trabajo.

Esta ruta técnica de los quirófanos limpios de hospitales alemanes está inseparablemente ligada a los dos conceptos de grado de contaminación $U_\mathrm{s}$ y grado de contaminación relativo $E_\mathrm{x}$ propuestos en 1977 por el profesor Esdorn de la Universidad Técnica de Berlín [1] (para las definiciones, consulte la referencia [2]).

La norma alemana DIN 1946 Parte 4 «Ventilación y aire acondicionado en hospitales» adoptó los conceptos anteriores y estipuló que se permite $U_\mathrm{s}=1$ para el llamado quirófano aséptico general, y $U_\mathrm{s}=2/3$ para el llamado quirófano altamente aséptico.

La introducción del concepto de grado de contaminación impulsó el desarrollo de lo que Alemania denomina quirófanos asépticos —quirófanos limpios— según un modo distinto a la práctica general de las salas limpias industriales de la época. Sus principales ventajas son:

(1) El uso de la concentración bacteriana como base de juicio se adapta a los hábitos del personal médico.

(2) Estableció la condición básica para cumplir el llamado requisito de asepsia general: una tasa de renovación de aire limpio de $20\mathrm{h}^{-1}$, considerando que dicho volumen de renovación de aire satisfaría los requisitos higiénicos del llamado quirófano aséptico general; es decir, un quirófano limpio debe recibir suministro de aire limpio, y el volumen de renovación de aire debe ser al menos equivalente a $20\mathrm{h}^{-1}$.

(3) Estableció el concepto de que la zona de trabajo es la zona clave, y planteó la proposición de entregar el volumen de renovación de aire de $20\mathrm{h}^{-1}$ de forma concentrada sobre la zona de trabajo, de modo que la concentración bacteriana alcanzada en la zona quirúrgica sea solo la mitad de la concentración media interior, es decir, el grado de contaminación desciende a 0,5. Esta es precisamente la diferencia entre los filtros dispuestos de forma centralizada y la disposición dispersa convencional de filtros.

(4) No se limitó al concepto, sino que combinó el concepto con el dispositivo para su implementación, desarrolló la unidad de techo de suministro de aire para quirófanos y transfirió este desarrollo a la empresa Weiss; este es también el modelo básico de las unidades de techo de suministro de aire para quirófanos limpios que vemos hoy en muchos quirófanos limpios europeos (incluidos los de Trox Technik y Nickel de Alemania, y Luwa de Suiza).

Sin embargo, las deficiencias que presenta el concepto de grado de contaminación son:

(1) No se estableció una norma absoluta de concentración bacteriana para los quirófanos limpios, y esto tampoco se refleja en la DIN 1946 Parte 4. Aunque el volumen de aire básico de $2,400\mathrm{m}^3/\mathrm{h}$ se obtuvo mediante mediciones y procedimientos similares, no se proporcionó una norma de concentración bacteriana alcanzable con este volumen de aire, ni se especificaron las condiciones pertinentes (como el área y el número de personas). En consecuencia, las comparaciones entre tales magnitudes relativas tienen poca importancia y una operatividad limitada, y la adopción de $2,400\mathrm{m}^3/\mathrm{h}$ (o $20\mathrm{h}^{-1}$ renovaciones de aire) parece arbitraria.

(2) El concepto de grado de contaminación de Esdorn es, en esencia, un enfoque que persigue un volumen de aire mínimo; su esquema solo es aplicable a los llamados quirófanos asépticos generales, lo que presenta evidentemente una gran limitación, y los volúmenes de aire de suministro en las normas de otros países europeos, como el Reino Unido y Suiza, son mucho mayores que el de Alemania. Este punto también fue señalado por el profesor Schmidt, que había trabajado en la empresa Weiss; sostenía que la idea del volumen de aire mínimo anterior no era correcta, ya que la inversión adicional es muy pequeña en comparación con los beneficios que produce al evitar infecciones y garantizar el éxito quirúrgico, así como al reducir las pérdidas derivadas de posibles procedimientos judiciales. En su lugar, propuso que el volumen de aire para el llamado quirófano altamente aséptico debe ser superior a $7500\mathrm{m}^3/\mathrm{h}$.

(3) Tanto el resultado de $U_\mathrm{s}=0.5$ obtenido por el profesor Esdorn, como los resultados sobre el área de suministro de aire y el área de la zona protegida que el profesor Schmidt resumió a partir de un gran número de mediciones (véase el cuadro 1 de la referencia [2]), no alcanzaron el nivel predicho por la teoría; no se proporcionó ningún método de cálculo teórico básicamente viable, lo que también redujo la operatividad en la práctica. De hecho, varias de las ideas reflejadas en el concepto de grado de contaminación y en la DIN 1946 Parte 4 no nos resultan ajenas.

Este enfoque del grado de contaminación, propuesto por Alemania en 1977, sostiene que un quirófano limpio no necesita someterse a una purificación de toda la sala; solo es necesario reducir la concentración bacteriana localmente y proteger eficazmente la zona crítica, y concentrar el aire limpio correspondiente a una tasa de renovación de aire de $20,\mathrm{h}^{-1}$ y entregarlo sobre la mesa de operaciones. La esencia de este enfoque es precisamente la combinación de los conceptos de «purificación local» y «zona de corriente principal».

Las Medidas técnicas para la limpieza del aire de China^[3], aprobadas en la reunión nacional de evaluación y revisión en julio de 1977 y publicadas oficialmente en 1979, fueron las primeras en plantear los conceptos de «purificación global» y «purificación local»:

«Siempre que, mediante la limpieza del aire y otras medidas de tratamiento integral, toda la zona de trabajo dentro de una sala se convierta en un entorno de aire limpio, esta práctica se denomina purificación global». «Siempre que solo una zona de trabajo local de la sala —un espacio local específico— se convierta en un entorno de aire limpio, esta práctica se denomina purificación local». «Cuando se cumplan los requisitos del proceso, debe adoptarse la purificación local en la medida de lo posible».

Por supuesto, dicha purificación local también aporta un efecto purificador a toda el área.

1.3.2 El concepto de zona de corriente principal y cálculo de la concentración de distribución no uniforme

La zona de corriente principal es un concepto propuesto por primera vez en China en 1978^[4]: en una sala limpia de flujo turbulento, la región dentro de un cierto rango por debajo de la salida de suministro de aire es la zona de corriente principal, que presenta la mayor limpieza; cerca de la salida de aire de retorno existe una zona de salida de aire de retorno muy pequeña, cuya limpieza puede ser mayor o menor que la concentración media de la sala, dependiendo de si el coeficiente de distribución no uniforme $\Psi$ es mayor o menor que 1, pero es igual a la concentración media de la sala bajo una distribución uniforme teórica ($\Psi_{\mathrm{c}}=1$); además, las otras regiones a ambos lados de la salida de suministro son zonas turbulentas que contienen remolinos, abreviadas habitualmente como zona de remolinos (lo que no significa que toda la región esté formada por remolinos), y su limpieza es marcadamente inferior a la de la zona de corriente principal central. La distribución no uniforme de las tres zonas se muestra en la figura 1.

Figura 1　Distribución no uniforme de las tres zonas

Según el concepto de zona de corriente principal, para un espacio limpio con un filtro HEPA en su terminal, dado que la concentración del aire de suministro es extremadamente baja, se tiene que la concentración media de la sala bajo distribución no uniforme:

$$\overline{N}{\mathrm{v}} = N{\mathrm{s}} + \Psi,\frac{60G \times 10^{-3}}{n} \approx \Psi\overline{N}$$

Concentración de la zona de corriente principal　　　$N_{\mathrm{a}} = \Psi_{\mathrm{a}}\overline{N}$

Concentración de la zona de remolinos　　　$N_{\mathrm{b}} = \Psi_{\mathrm{b}}\overline{N}$

Concentración de la zona de salida de aire de retorno　　$N_{\mathrm{c}} = \Psi_{\mathrm{c}}\overline{N}$.

donde: $\Psi$ —— coeficiente de distribución no uniforme, $\Psi = \left(\dfrac{1}{\varphi} - \dfrac{\beta}{\varphi} + \dfrac{\beta}{1+\varphi}\right)\left(\varphi + \dfrac{V_{\mathrm{b}}}{V}\right)$;

$\Psi_{\mathrm{a}}$ —— coeficiente de distribución no uniforme de la zona de corriente principal, $\Psi_{\mathrm{a}} = 1 - \dfrac{\beta}{1+\varphi}$;

$\Psi_{\mathrm{b}}$ —— coeficiente de distribución no uniforme de la zona de remolinos, $\Psi_{\mathrm{b}} = \dfrac{1+\varphi-\beta}{\varphi}$;

$\Psi_{\mathrm{c}}$ —— coeficiente de distribución no uniforme de la zona de salida de aire de retorno, $\Psi_{\mathrm{c}} = 1$;

$n$ —— tasa de renovación de aire;

$\overline{N}$ —— concentración media de la sala bajo distribución uniforme, $N = N_{\mathrm{s}} + \dfrac{60G \times 10^{-3}}{n}$;

$N_{\mathrm{s}}$ —— concentración del aire de suministro;

$G$ —— tasa de generación de partículas por unidad de volumen;

$\beta$ —— relación entre la tasa de generación de partículas en la zona de corriente principal y la de toda la sala;

$\varphi$ —— coeficiente de arrastre de la zona de corriente principal;

$\dfrac{V_{\mathrm{b}}}{V}$ —— relación entre el volumen de la zona de remolinos y el volumen total de la sala.

I.3.3 Grado de contaminación de la zona de corriente principal

$\Psi_{\mathrm{c}}=1$ indica que la concentración en la zona de salida de aire de retorno es la concentración media global bajo distribución uniforme. Resultados de investigaciones teóricas anteriores ya señalaron que la zona de trabajo debe colocarse bajo la zona de corriente principal. Para evaluar el grado de superioridad de disponer las salidas de suministro de aire de forma centralizada y colocar la zona de trabajo bajo la zona de corriente principal en comparación con la disposición dispersa convencional, se tienen las siguientes consideraciones.

(1) Este grado se expresa mediante la relación entre la concentración de la zona de corriente principal y la concentración media de la sala, es decir, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi$. Dado que la concentración media de la sala incluye la concentración de la zona de corriente principal, la superioridad de la zona de corriente principal puede no verse reflejada en esta relación. Al mismo tiempo, cuando se adopta el esquema de zona de corriente principal con salidas de suministro de aire dispuestas centralizadamente, es fácil que surjan divergencias en la medición de la concentración media de la sala, ya que el número de puntos de medición que deben situarse en la zona de corriente principal está relacionado con sus respectivos coeficientes de ponderación y es difícil de determinar, por lo que la operatividad no es elevada.

(2) Este grado se expresa mediante la relación entre la concentración de la zona de corriente principal y la concentración de la salida de aire de retorno o la concentración media de la sala bajo distribución uniforme, es decir, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{c}}$, o sea, se expresa mediante $\Psi_{\mathrm{a}}$. Aunque es operativo, es decir, se puede medir la concentración en la zona de salida de aire de retorno (que equivale a la concentración del aire de retorno), dado que no se pueden colocar puntos de trabajo en la zona de salida de aire de retorno, su relación no es la más preocupante. El concepto alemán de grado de contaminación mencionado anteriormente es precisamente este tipo de relación; no puede responder a una pregunta de interés después de disponer las salidas de suministro de aire de forma centralizada: ¿qué ocurre con la zona periférica sin salidas de suministro de aire? Además, aunque la concentración de la salida de aire de retorno puede medirse, evidentemente las concentraciones de las salidas de aire de retorno en distintas ubicaciones difieren considerablemente, lo que exige medirlas todas para no causar demasiada distorsión.

(3) Este grado se expresa mediante la relación entre la concentración de la zona de corriente principal y la zona de remolinos, es decir, la concentración de la zona periférica, o sea, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{b}}$, lo que puede explicar el problema con relativa claridad. Como se mencionó anteriormente, la zona de remolinos se refiere a la zona turbulenta que contiene remolinos a ambos lados de la zona de corriente principal; su concentración representa la concentración de las demás zonas principales de la sala, aparte de la zona de corriente principal y las salidas de aire de retorno, es decir, la concentración de las zonas que rodean la zona de corriente principal. Por lo tanto, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{b}}$ puede reflejar la diferencia de concentración entre la zona de trabajo y la zona no trabajada. Al mismo tiempo, las concentraciones de estas dos zonas pueden medirse por separado disponiendo puntos de muestreo según las zonas.

En resumen, el grado de contaminación de la zona de corriente principal respecto a la zona periférica se denomina grado de contaminación de la zona de corriente principal, expresado como $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{b}}$, que se distingue claramente del grado de contaminación alemán, es decir, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{c}}$.

I.3.4 Cálculo de clasificación

(1) Plano del quirófano. El plano interior del quirófano puede dividirse en varias zonas por función, tomando como referencia la división de la norma militar pertinente[5], como se muestra en la figura 2. En la figura 2, la zona «1» se considera basándose en una longitud de mesa de operaciones de 1,8 m, que puede abrirse por ambos extremos hasta 2,1 m para pacientes excepcionalmente altos. El espaciamiento entre zonas es básicamente de 0,6 m.

Figura 2 División de zonas funcionales (flujo turbulento y flujo unidireccional vertical)

(2) Número de personal quirúrgico. El número de personal quirúrgico está relacionado con el esquema de asignación de personal en el quirófano. Durante la cirugía, el personal médico se concentra densamente alrededor de la mesa de operaciones; los cirujanos permanecen cerca de la mesa de operaciones, y son el cirujano jefe, el primer ayudante, el segundo ayudante y la enfermera jefe (o enfermera de quirófano), con un anestesiólogo cerca de la cabecera. Al mismo tiempo, cuanto más moderno es el equipamiento médico, menos personal se necesita, ya que en principio un instrumento requiere una persona para atenderlo; cuando los instrumentos se vuelven modernos y multifuncionales, el número de unidades disminuye y el personal auxiliar también se reduce. El personal auxiliar generalmente se sitúa entre 8～12 personas; tras utilizar equipamiento moderno, generalmente no supera las 10. La disposición plana de los instrumentos quirúrgicos se muestra en las figuras 3～6[6].

(3) Área de suministro de aire. Dado que el suministro de aire se concentra en la zona de trabajo, el tamaño del área de suministro de aire es muy importante. Si el área de suministro de aire es demasiado grande, el volumen de aire necesario será excesivo, o la velocidad del aire será demasiado baja para un volumen de aire dado, y el coste es elevado; si es demasiado pequeña, se verá afectada la protección de la zona de trabajo.

Ahora se distinguen tres casos, a saber, las normas mínima, intermedia y máxima.

La norma mínima consiste en encerrar la zona de trabajo que contiene solo la mesa de operaciones dentro de la zona de corriente principal; la norma intermedia incluye el área de 0,6 m alrededor de la mesa de operaciones; la norma máxima puede incluir el área de 0,9 m más allá de los lados de la mesa de operaciones (la cifra real en las disposiciones de la «Norma» es ligeramente menor, por lo que los resultados de cálculo pueden garantizarse de forma más fiable).

Figura 3　Ejemplo 1 de disposición plana de instrumentos para cirugía cardíaca

  1. Máquina corazón-pulmón　2. Mesa de instrumental　3. Armario de medicamentos　4. Unidad electroquirúrgica　5. Desfibrilador　6. Sierra eléctrica para esternón　7. Mesa de trabajo　8. Aspiración y suministro de oxígeno　9. Mesa de anestesia　10. Máquina de anestesia　11. Máquina de ECG　12. Intercambiador de calor　13. Palanganas y cubetas

Figura 4　Ejemplo 2 de disposición plana de instrumentos para cirugía cardíaca

  1. Torre colgante para suministro de 5 tipos de gases　2. Máquina de circulación sanguínea extracorpórea　3. Riel colgante de perfusión　4. Indicador　5. Monitor　6. Mesa de instrumental　7. Palanganas y cubetas

Figura 5　Ejemplo 3 de disposición plana de instrumentos para cirugía cardíaca

  1. Máquina de anestesia　2. Máquina de ECG　3. Mesa de anestesia　4. Mesa de instrumental　5. Bandeja de instrumental　6. Microscopio　7. Palanganas y cubetas　8. Soporte de perfusión　9. Taladro eléctrico　10. Aspiración y suministro de oxígeno

Figura 6　Ejemplo 4 de disposición plana de instrumentos para cirugía articular

  1. Máquina de anestesia　2. Mesa de anestesia　3. Mesa de instrumental　4. Bandeja de instrumental　5. Dispositivo de electrocauterización　6. Taladro neumático　7. Riel colgante de gases y perfusión　8. Palanganas y cubetas

Aquí debe considerarse el fenómeno de mezcla y debilitamiento en el límite del flujo de aire de chorro débil (véase la figura 14-3 de la referencia [7]); el límite puede contraerse un ángulo de 10,7° (la región que incluye el ángulo de 10,7° sigue perteneciendo a la zona de corriente principal).

Según el tipo de lámpara sin sombras, la altura neta interior es de 2,9～3 m, la mesa de operaciones tiene 0,8 m de altura, la altura de la incisión en el cuerpo humano es de 0,3 m y el plano de trabajo tiene 1,1 m de altura; la distancia de contracción en cada lado es entonces [(2,9～3)−1,1]tan10,7°=0,34～0,36 m.

(4) Tasa de generación bacteriana. La tasa de generación bacteriana no se calcula a partir de la densidad de personal; debe calcularse directamente. Todavía no existen datos directos sobre la generación bacteriana de las superficies interiores, por lo que puede tomarse como referencia la tasa de generación de polvo superficial, es decir, se asume que la generación bacteriana de las superficies representadas por 8 m² de suelo equivale a la de una persona en reposo. La generación bacteriana máxima de una persona en reposo puede tomarse como 300 bacterias/(persona·min); tomando 2 personas como personal de medición, entonces:

$$\text{Generación bacteriana total}=\left(\frac{\text{área de la sala}}{8\text{m}^2}+2\right)\times\frac{300}{\text{min}}\text{bacterias}$$

(5) Coeficientes. $\varphi$ se toma, según la tasa de cobertura total de la cara de suministro de aire, como 0,4, 1,3, 0,26, 0,2 sucesivamente; $\beta$ se toma, según la tasa de cobertura total de la cara de suministro de aire, como 0,7, 0,65, 0,8, 0,85 sucesivamente; $\dfrac{V_\text{b}}{V}$ se toma, según la tasa de cobertura total de la cara de suministro de aire, como 0,45, 0,65, 0,32, 0,24 sucesivamente.

Los resultados del cálculo se recogen en el cuadro 1.

Si la tasa de cobertura total de la salida de suministro de aire es muy grande, con $\beta$ alcanzando 0,95, y salidas de aire de retorno dispuestas completamente a ambos lados como norma, $\varphi=0.05$, entonces $\varphi_\text{a}=0.095$, y se puede calcular que $\Psi_\text{a}/\Psi_\text{b}\approx0.048$. Por lo tanto $\Psi_\text{b}=1.98$, de lo que se desprende que la concentración en la zona periférica es unas 20 veces la de la zona de corriente principal; si la zona de corriente principal entra en la categoría de Clase 100, entonces la zona periférica está en el rango de Clase 1 000.

I.3.5　Conclusión

Dado que el área quirúrgica es el lugar donde se concentra la generación de polvo en el quirófano, según la teoría de la zona de corriente principal, si esta área se sitúa dentro de la zona de corriente principal, ello es muy beneficioso para mejorar la limpieza de la zona de corriente principal y de toda la sala. Los resultados de cálculo muestran que si las salidas de suministro de aire distribuidas uniformemente en una sala limpia industrial (según la norma de tasa de renovación de aire de Clase 1 000) se cambian por una disposición concentrada, el área quirúrgica puede alcanzar resultados de Clase 100 (no solo con alta limpieza sino también con un buen patrón de flujo de aire), mientras que la zona periférica se mantiene en Clase 1 000. Por analogía, la clase de todas las zonas clave puede elevarse un nivel[8]. Debe tenerse en cuenta que, para acortar el tiempo de operación, se adoptó el concepto de tasa de renovación de aire de autolimpieza[9]; las tasas de renovación de aire de los quirófanos de Clase 1 000, 10 000 y 100 000 mencionados son ligeramente superiores a los valores convencionales, mientras que para las salas que no son quirófanos son inferiores a los valores convencionales.

Cuadro 1　Resultados de cálculo relacionados con la zona de corriente principal

Escala del quirófano Área de suministro de aire/m² Personal médico Tasa de renovación de aire/h⁻¹ Volumen de aire/(m³/h) Velocidad del aire de suministro/(m/s) Coeficiente de no uniformidad de la sala Coeficiente de no uniformidad de la zona de trabajo $N_a$/(recuento/m³) $\overline{N}$/(recuento/m³) $N_a$/(partículas/L) $\overline{N}$/(partículas/L) Grado de contaminación alemán $\Psi_a/\Psi_c$ Grado de contaminación de la zona de corriente principal $\Psi_a/\Psi_b$
Quirófano limpio general (30,8 m², h=3 m) 1,3×2,15=2,8 Medición en estado terminado (2 personas) 10 personas en reposo 20 1 848 0,18 1,08 0,48 28,0 63,1 13,9 31,3 0,76 0,57
Quirófano limpio general (30,8 m², h=3 m) 1,3×2,15=2,8 Medición en estado terminado (2 personas) 10 personas en reposo 20 1 848 0,18 1,08 0,48 46,7 105,2 32,6 73,9 0,76 0,57
Quirófano limpio general (18,9 m², h=3 m) 1×1=1 Medición en estado terminado (2 personas) 6 personas en reposo 15 851 0,24 1,1 0,76 72,0 104,2 36,5 52,8 0,48 0,29
Quirófano limpio general (18,9 m², h=3 m) 1×1=1 Medición en estado terminado (2 personas) 6 personas en reposo 15 851 0,24 1,1 0,76 96,5 139,7 54,7 79,2 0,48 0,29
Quirófano limpio (30,8 m², h=3 m) 1,8×3=5,4 Medición en estado terminado (2 personas) 11 personas en reposo 30 2 772 0,14 0,84 0,37 14,4 32,7 7,0 16,0 0,37 0,21
Quirófano limpio (30,8 m², h=3 m) 1,8×3=5,4 Medición en estado terminado (2 personas) 11 personas en reposo 30 2 772 0,14 0,84 0,37 26,4 60,0 14,9 33,8 0,37 0,21
Quirófano limpio especial (37,8 m², h=3 m) 2,4×3=7,2 Medición en estado terminado (2 personas) 12 personas en reposo 110 12 441 0,48 0,61 0,27 2,6 6,0 1,3 3,0 0,27 0,17
Quirófano limpio especial (37,8 m², h=3 m) 2,4×3=7,2 Medición en estado terminado (2 personas) 12 personas en reposo 110 12 441 0,48 0,61 0,27 4,6 10,6 3,4 7,8 0,27 0,17

Nota: $N_a$ —— concentración bacteriana media en la zona de trabajo; $\overline{N}$ —— concentración bacteriana media en la sala; $N_a$ —— concentración de polvo media en la zona de trabajo; $\overline{N}$ —— concentración de polvo media en la sala.

I.3.6　Referencias

[1] Esdorn H, Nouri Z. Vergleichsuntersuchungen über Luftführungssysteme mit Mischströmung in Operationsräumen. En Operationsraum HLH 28 (1977), n.º 4.

[2] Shen Jinming. Normas hospitalarias alemanas y diseño de quirófanos. HV&AC, 2000, 30(2): 33.

[3] Grupo de redacción de Medidas técnicas de limpieza del aire. Medidas técnicas de limpieza del aire. Pekín: Editorial de Arquitectura y Construcción de China, 1979.

[4] Xu Zhonglin. Método de cálculo de distribución no uniforme en salas limpias. Actas de la Conferencia de Fundación del Comité Profesional de Climatización de la Sociedad de Arquitectura. 1978.

[5] YFB 001-1995　Código técnico de arquitectura para departamentos quirúrgicos limpios de hospitales militares.

[6] Mei Zili (ed.). Diseño de aire acondicionado para edificios médicos. Pekín: Editorial de Arquitectura y Construcción de China, 1991.

[7] Xu Zhonglin. Principios de tecnología de limpieza del aire. Shanghái: Editorial de la Universidad de Tongji, 1998.

[8] Xu Zhonglin, Zhang Yizhao, Zhang Yanguo, et al. Estudio sobre el mecanismo y las características de los nuevos modos de distribución de aire en espacios limpios. HV&AC, 2000, 30(3): 1-7.

[9] Xu Zhonglin (ed.). Diseño de salas limpias. Pekín: Editorial Sismológica, 1994.

Ⅱ Internacional