1.3.1 Proteção de Áreas-Chave e Purificação Local

A norma nacional chinesa, a Norma de Construção para Departamentos de Salas Operatórias Limpas Hospitalares, está em vigor desde 1º de outubro de 2000. Essa norma classifica as salas limpas em 4 graus. Entre elas, as salas operatórias limpas são classificadas de acordo com a concentração bacteriana e a limpeza do ar da área da mesa operatória e da área circundante, sendo essa a primeira vez que esse critério foi adotado internacionalmente. O Artigo 29 da norma estabelece: “As salas operatórias limpas de Grau Ⅰ, Ⅱ e Ⅲ devem adotar um modo de insuflamento de ar centralizado local; a área das saídas de insuflamento de ar dispostas centralizadamente, ou seja, o tamanho da zona operatória, deve ser compatível com o grau da sala — não inferior a $6,2\mathrm{m}^2$ para o Grau Ⅰ (sendo que a parte dedicada à cabeceira não deve ser inferior a $1,4\mathrm{m}^2$), não inferior a $4,6\mathrm{m}^2$ para o Grau Ⅱ e não inferior a $3,6\mathrm{m}^2$ para o Grau Ⅲ.”

Tal determinação é completamente diferente da prática bastante difundida em salas limpas industriais (por exemplo, no Japão): o modo de fluxo unidirecional ou fluxo turbulento aplicado a toda a sala.

A ideia orientadora por trás dessa regra é aplicar a teoria da zona de fluxo principal para proteger áreas-chave, de modo a atingir o objetivo de tanto melhorar o desempenho de limpeza quanto ser mais econômico.

A proteção de locais-chave e a purificação local foram adotadas a partir da prática alemã. O que a Alemanha promovia em salas operatórias hospitalares não era a purificação de toda a sala com insuflamento de ar uniforme; pelo contrário, focava-se em manter a concentração de bactérias transportadas pelo ar na área-chave (mesa operatória e mesa de instrumentos) dentro de um intervalo definido, e em fornecer um ambiente de fundo qualificado para a área de trabalho.

Essa rota técnica das salas operatórias limpas hospitalares alemãs está intrinsecamente ligada aos dois conceitos de grau de poluição $U_\mathrm{s}$ e grau de poluição relativo $E_\mathrm{x}$ propostos em 1977 pelo Professor Esdorn, da Universidade Técnica de Berlim [1] (para as definições, consulte a Referência [2]).

A norma alemã DIN 1946 Parte 4 “Ventilação e Ar Condicionado em Hospitais” adotou os conceitos acima e estabeleceu que $U_\mathrm{s}=1$ é permitido para a chamada sala operatória asséptica geral, e $U_\mathrm{s}=2/3$ para a chamada sala operatória altamente asséptica.

A introdução do conceito de grau de poluição impulsionou o desenvolvimento do que a Alemanha chama de salas operatórias assépticas — salas operatórias limpas — seguindo um modelo diferente da prática geral das salas limpas industriais da época. Suas principais vantagens são:

(1) O uso da concentração bacteriana como base de julgamento se adequa aos hábitos da equipe médica.

(2) Forneceu a condição básica para atender ao chamado requisito de assepsia geral — uma taxa de renovação de ar de $20\mathrm{h}^{-1}$ de ar limpo — considerando que esse volume de renovação atenderia aos requisitos higiênicos da chamada sala operatória asséptica geral; ou seja, uma sala operatória limpa deve receber insuflamento de ar limpo, e o volume de renovação deve ser pelo menos equivalente a $20\mathrm{h}^{-1}$.

(3) Estabeleceu o conceito de que a área de trabalho é a área-chave, e apresentou a proposta de disponibilizar o volume de renovação de ar de $20\mathrm{h}^{-1}$ de forma concentrada acima da área de trabalho, de modo que a concentração bacteriana atingida na zona operatória seja apenas metade da concentração média interna, ou seja, o grau de poluição caia para 0,5. Essa é justamente a diferença entre filtros dispostos centralizadamente e a disposição dispersa convencional de filtros.

(4) Não se limitou ao conceito, mas combinou a ideia com o dispositivo para sua implementação: desenvolveu a unidade de teto de insuflamento de ar para sala operatória e transferiu esse projeto para a empresa Weiss; esse também é o modelo básico das unidades de teto de insuflamento para salas operatórias limpas que vemos hoje em muitas salas operatórias limpas europeias (incluindo as da Trox Technik e Nickel, da Alemanha, e da Luwa, da Suíça).

No entanto, as deficiências apresentadas pelo conceito de grau de poluição são:

(1) Não foi estabelecido um padrão absoluto de concentração bacteriana para salas operatórias limpas, e isso também não está refletido na DIN 1946 Parte 4. Embora o volume de ar básico de $2,400\mathrm{m}^3/\mathrm{h}$ tenha sido obtido por meio de medições e outros métodos, não foi definido um padrão de concentração bacteriana atingível com esse volume, nem foram especificadas as condições relevantes (como área e número de pessoas). Como resultado, as comparações entre essas quantidades relativas têm pouca relevância e operacionalidade limitada, e a adoção de $2,400\mathrm{m}^3/\mathrm{h}$ (ou $20\mathrm{h}^{-1}$ de renovações de ar) parece arbitrária.

(2) O conceito de grau de poluição de Esdorn é, em essência, uma abordagem que busca o volume mínimo de ar; seu esquema é aplicável apenas às chamadas salas operatórias assépticas gerais, o que representa uma grande limitação. Os volumes de insuflamento de ar nas normas de outros países europeus, como Reino Unido e Suíça, são muito maiores que o da Alemanha. Esse ponto também foi levantado pelo Professor Schmidt, que trabalhou na empresa Weiss; ele defendia que a ideia de volume mínimo de ar não estava correta, já que o investimento adicional é muito pequeno comparado aos benefícios gerados na prevenção de infecções e na garantia do sucesso cirúrgico, bem como na redução de perdas por possíveis processos judiciais. Em vez disso, ele propôs que o volume de ar para a chamada sala operatória altamente asséptica deve ser superior a $7500\mathrm{m}^3/\mathrm{h}$.

(3) Tanto o resultado de $U_\mathrm{s}=0,5$ obtido pelo Professor Esdorn quanto os resultados sobre a área de insuflamento e a área da zona protegida, resumidos pelo Professor Schmidt a partir de um grande número de medições (consulte a Tabela 1 da Referência [2]), não atingiram o nível previsto pela teoria; não foi fornecido um método de cálculo teórico minimamente viável, o que também reduziu a operacionalidade na prática. Na verdade, várias das ideias refletidas no conceito de grau de poluição e na DIN 1946 Parte 4 não nos são desconhecidas.

Essa abordagem de grau de poluição, apresentada pela Alemanha em 1977, defende que uma sala operatória limpa não precisa passar por purificação de toda a sala; basta reduzir a concentração bacteriana localmente e proteger efetivamente a área crítica, concentrando o ar limpo correspondente a uma taxa de renovação de $20,\mathrm{h}^{-1}$ e direcionando-o acima da mesa operatória. A essência dessa abordagem é justamente a combinação dos conceitos de “purificação local” e “zona de fluxo principal”.

O documento chinês Medidas Técnicas para Limpeza do Ar^[3], aprovado na reunião nacional de avaliação e homologação de julho de 1977 e publicado oficialmente em 1979, foi o primeiro a apresentar os conceitos de “purificação geral” e “purificação local”:

“Sempre que, por meio da limpeza do ar e outras medidas de tratamento abrangentes, toda a área de trabalho dentro de uma sala for transformada em um ambiente de ar limpo, essa prática é chamada de purificação geral.” “Sempre que apenas uma área de trabalho local da sala — um espaço local específico — for transformada em um ambiente de ar limpo, essa prática é chamada de purificação local.” “Quando os requisitos do processo forem atendidos, a purificação local deve ser adotada sempre que possível.”

É claro que essa purificação local também traz um efeito purificador para toda a área.

1.3.2 O Conceito de Zona de Fluxo Principal e Cálculo da Concentração de Distribuição Não Uniforme

A zona de fluxo principal é um conceito proposto pela primeira vez na China em 1978^[4]: em uma sala limpa de fluxo turbulento, a região dentro de um determinado intervalo abaixo da saída de insuflamento de ar é a zona de fluxo principal, que possui a maior limpeza; perto da saída de ar de retorno há uma zona de saída de retorno muito pequena, cuja limpeza pode ser maior ou menor que a concentração média da sala, dependendo se o coeficiente de distribuição não uniforme $\Psi$ é maior ou menor que 1, mas é igual à concentração média da sala sob distribuição uniforme teórica ($\Psi_{\mathrm{c}}=1$); além disso, as outras regiões em ambos os lados da saída de insuflamento são regiões turbulentas que contêm redemoinhos, comumente abreviadas como zona de redemoinho (o que não significa que toda a região seja composta por redemoinhos), e sua limpeza é acentuadamente menor que a da zona de fluxo principal central. A distribuição não uniforme das três zonas é mostrada na Figura 1.

Figura 1　Distribuição não uniforme das três zonas

De acordo com o conceito de zona de fluxo principal, para um espaço limpo com um filtro HEPA em seu terminal, como a concentração do ar de insuflamento é extremamente baixa, temos: a concentração média da sala sob distribuição não uniforme

$$\overline{N}{\mathrm{v}} = N{\mathrm{s}} + \Psi,\frac{60G \times 10^{-3}}{n} \approx \Psi\overline{N}$$

Concentração da zona de fluxo principal　　　$N_{\mathrm{a}} = \Psi_{\mathrm{a}}\overline{N}$

Concentração da zona de redemoinho　　　$N_{\mathrm{b}} = \Psi_{\mathrm{b}}\overline{N}$

Concentração da zona da saída de ar de retorno　　$N_{\mathrm{c}} = \Psi_{\mathrm{c}}\overline{N}$.

onde: $\Psi$——coeficiente de distribuição não uniforme, $\Psi = \left(\dfrac{1}{\varphi} - \dfrac{\beta}{\varphi} + \dfrac{\beta}{1+\varphi}\right)\left(\varphi + \dfrac{V_{\mathrm{b}}}{V}\right)$;

$\Psi_{\mathrm{a}}$——coeficiente de distribuição não uniforme da zona de fluxo principal, $\Psi_{\mathrm{a}} = 1 - \dfrac{\beta}{1+\varphi}$;

$\Psi_{\mathrm{b}}$——coeficiente de distribuição não uniforme da zona de redemoinho, $\Psi_{\mathrm{b}} = \dfrac{1+\varphi-\beta}{\varphi}$;

$\Psi_{\mathrm{c}}$——coeficiente de distribuição não uniforme da zona da saída de ar de retorno, $\Psi_{\mathrm{c}} = 1$;

$n$——taxa de renovação de ar;

$\overline{N}$——concentração média da sala sob distribuição uniforme, $N = N_{\mathrm{s}} + \dfrac{60G \times 10^{-3}}{n}$;

$N_{\mathrm{s}}$——concentração do ar de insuflamento;

$G$——taxa de geração de partículas por unidade de volume;

$\beta$——razão entre a taxa de geração de partículas na zona de fluxo principal e a de toda a sala;

$\varphi$——coeficiente de arraste da zona de fluxo principal;

$\dfrac{V_{\mathrm{b}}}{V}$——razão entre o volume da zona de redemoinho e o volume de toda a sala.

I.3.3 Grau de Poluição da Zona de Fluxo Principal

$\Psi_{\mathrm{c}}=1$ indica que a concentração na zona da saída de ar de retorno corresponde à concentração média geral sob distribuição uniforme. Resultados de pesquisas teóricas anteriores já apontaram que a zona de trabalho deve ser posicionada sob a zona de fluxo principal. Para avaliar o grau de superioridade da disposição centralizada das saídas de insuflamento e do posicionamento da zona de trabalho sob a zona de fluxo principal em comparação com a disposição dispersa convencional, existem as seguintes considerações:

(1) Esse grau é expresso pela razão entre a concentração da zona de fluxo principal e a concentração média da sala, ou seja, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi$. Como a concentração média da sala inclui a concentração da zona de fluxo principal, a superioridade dessa zona pode não ser refletida nessa razão. Ao mesmo tempo, quando se adota o esquema de zona de fluxo principal com saídas de insuflamento dispostas centralizadamente, a concordância sobre a concentração média da sala está sujeita a divergências, pois o número de pontos de medição que devem ser alocados na zona de fluxo principal está relacionado aos seus respectivos coeficientes de ponderação e é difícil de determinar, portanto a operacionalidade não é satisfatória.

(2) Esse grau é expresso pela razão entre a concentração da zona de fluxo principal e a concentração da saída de ar de retorno ou a concentração média da sala sob distribuição uniforme, ou seja, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{c}}$, ou seja, representado por $\Psi_{\mathrm{a}}$. Embora seja operacional — já que a concentração na zona da saída de retorno (que equivale à concentração do ar de retorno) pode ser medida —, como os pontos de trabalho não podem ser posicionados na zona da saída de retorno, sua razão não é o parâmetro de maior interesse. O conceito alemão de grau de poluição mencionado anteriormente corresponde exatamente a essa razão; ele não consegue responder a uma pergunta relevante após a centralização das saídas de insuflamento: como fica a zona periférica sem saídas de ar? Além disso, embora a concentração da saída de retorno possa ser medida, obviamente as concentrações em saídas de locais diferentes diferem consideravelmente, o que exige medir todos os pontos para não causar distorção excessiva.

(3) Esse grau é expresso pela razão entre a concentração da zona de fluxo principal e a zona de redemoinho, ou seja, a concentração da zona periférica: $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{b}}$, que explica o problema de forma relativamente clara. Como mencionado anteriormente, a zona de redemoinho corresponde à zona turbulenta com redemoinhos em ambos os lados da zona de fluxo principal; sua concentração representa a concentração das demais áreas principais da sala, além da zona de fluxo principal e das saídas de retorno, ou seja, a concentração das áreas que circundam a zona de fluxo principal. Portanto, $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{b}}$ consegue refletir a diferença de concentração entre a zona de trabalho e a zona não operacional. Ao mesmo tempo, as concentrações dessas duas zonas podem ser medidas separadamente por meio da alocação de pontos de amostragem por zona.

Em resumo, o grau de poluição da zona de fluxo principal em relação à zona periférica é chamado de grau de poluição da zona de fluxo principal, expresso como $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{b}}$, e é claramente distinguido do grau de poluição alemão, correspondente a $\Psi_{\mathrm{a}}/\Psi_{\mathrm{c}}$.

I.3.4 Cálculo de Classificação

(1) Planta da sala operatória. A planta interna da sala operatória pode ser dividida em várias zonas por função, com base na divisão da norma militar relevante[5], como mostrado na Figura 2. Na Figura 2, a zona “1” é dimensionada com base em um comprimento de mesa operatória de 1,8 m, que pode ser estendida em ambas as extremidades para 2,1 m no caso de pacientes excepcionalmente altos. O espaçamento entre as zonas é basicamente de 0,6 m.

Figura 2 Divisão de zonas funcionais (fluxo turbulento e fluxo unidirecional vertical)

(2) Número de pessoal cirúrgico. O quantitativo de pessoal está relacionado ao esquema de alocação de equipes na sala operatória. Durante a cirurgia, a equipe médica se reúne densamente ao redor da mesa operatória; os cirurgiões ficam próximos à mesa, sendo eles o cirurgião-chefe, o primeiro assistente, o segundo assistente e a enfermeira-chefe (ou enfermeira instrumentista), com um anestesiologista posicionado na cabeceira. Ao mesmo tempo, quanto mais moderno o equipamento médico, menos pessoal é necessário, pois em princípio um instrumento requer um profissional para operá-lo; quando os equipamentos se tornam modernos e multifuncionais, o número de unidades diminui, e o pessoal auxiliar também é reduzido. O pessoal auxiliar geralmente fica entre 8 e 12; após o uso de equipamentos modernos, geralmente não ultrapassa 10. A disposição plana dos instrumentos cirúrgicos é mostrada nas Figuras 3 a 6[6].

(3) Área de insuflamento de ar. Como o insuflamento está concentrado na zona de trabalho, o tamanho da área de insuflamento é muito importante. Se a área for muito grande, o volume de ar necessário será excessivo, ou a velocidade do ar será muito baixa para um determinado volume, elevando os custos; se for muito pequena, a proteção da zona de trabalho será comprometida.

São distinguidos três casos: padrão mínimo, intermediário e máximo.

O padrão mínimo consiste em envolver a zona de trabalho que contém apenas a mesa operatória dentro da zona de fluxo principal; o padrão intermediário inclui a faixa de 0,6 m ao redor da mesa operatória; o padrão máximo pode incluir a faixa de 0,9 m além das laterais da mesa (o valor real nas disposições da “Norma” é ligeiramente menor, portanto os resultados dos cálculos podem ser garantidos com maior confiabilidade).

Figura 3　Exemplo 1 de disposição plana de instrumentos para cirurgia cardíaca

  1. Máquina coração-pulmão　2. Mesa de instrumentos　3. Armário de medicamentos　4. Unidade eletrocirúrgica　5. Desfibrilador　6. Serra esternal elétrica　7. Mesa de trabalho　8. Sistema de sucção e suprimento de oxigênio　9. Mesa de anestesia　10. Máquina de anestesia　11. Eletrocardiógrafo　12. Trocador de calor　13. Bacias e baldes

Figura 4　Exemplo 2 de disposição plana de instrumentos para cirurgia cardíaca

  1. Torre suspensa para saída de 5 tipos de gases　2. Máquina de circulação sanguínea extracorpórea　3. Trilho suspenso para infusão　4. Indicador　5. Monitor　6. Mesa de instrumentos　7. Bacias e baldes

Figura 5　Exemplo 3 de disposição plana de instrumentos para cirurgia cardíaca

  1. Máquina de anestesia　2. Eletrocardiógrafo　3. Mesa de anestesia　4. Mesa de instrumentos　5. Bandeja de instrumentos　6. Microscópio　7. Bacias e baldes　8. Suporte de soro　9. Broca elétrica　10. Sistema de sucção e suprimento de oxigênio

Figura 6　Exemplo 4 de disposição plana de instrumentos para cirurgia de articulação

  1. Máquina de anestesia　2. Mesa de anestesia　3. Mesa de instrumentos　4. Bandeja de instrumentos　5. Dispositivo de eletrocautério　6. Broca pneumática　7. Trilho suspenso de gases e infusão　8. Bacias e baldes

Deve-se considerar ainda o fenômeno de mistura e enfraquecimento na fronteira do jato de ar fraco (consulte a Figura 14-3 da Referência [7]); a fronteira pode encolher em um ângulo de 10,7° (a região que inclui esse ângulo ainda pertence à zona de fluxo principal).

De acordo com o tipo de lâmpada sem sombra, a altura interna líquida é de 2,9 a 3 m, a mesa operatória tem 0,8 m de altura, a altura da incisão no corpo humano é de 0,3 m e o plano de trabalho fica a 1,1 m de altura; a distância de encolhimento em cada lado é então $[(2,9～3)-1,1]\tan10,7°=0,34～0,36\mathrm{m}$.

(4) Taxa de geração bacteriana. A taxa de geração bacteriana não é calculada a partir da densidade de pessoal; deve ser obtida por cálculo direto. Ainda não existem dados diretos sobre a geração bacteriana de superfícies internas, portanto a taxa de geração de poeira superficial pode ser usada como referência: assume-se que a geração bacteriana das superfícies correspondentes a 8 m² de piso é equivalente à de uma pessoa em repouso. A geração bacteriana máxima de uma pessoa em repouso pode ser adotada como 300 bactérias/(pessoa·min); considerando 2 profissionais responsáveis pelas medições, tem-se:

$$\text{Geração bacteriana total}=\left(\frac{\text{área da sala}}{8\mathrm{m}^2}+2\right)\times\frac{300}{\mathrm{min}}\text{bactérias}$$

(5) Coeficientes. $\varphi$ é adotado, de acordo com a taxa de cobertura total da face de insuflamento, como 0,4, 1,3, 0,26, 0,2, nesta ordem; $\beta$ é adotado, de acordo com a taxa de cobertura total da face de insuflamento, como 0,7, 0,65, 0,8, 0,85, nesta ordem; $\dfrac{V_\text{b}}{V}$ é adotado, de acordo com a taxa de cobertura total da face de insuflamento, como 0,45, 0,65, 0,32, 0,24, nesta ordem.

Os resultados dos cálculos estão listados na Tabela 1.

Se a taxa de cobertura total da saída de insuflamento for muito grande, com $\beta$ atingindo 0,95, e saídas de ar de retorno dispostas totalmente em ambos os lados como padrão, tem-se $\varphi=0,05$, então $\varphi_\text{a}=0,095$, e calcula-se que $\Psi_\text{a}/\Psi_\text{b}\approx0,048$. Portanto $\Psi_\text{b}=1,98$, pelo que se constata que a concentração na zona periférica é cerca de 20 vezes a da zona de fluxo principal; se a zona de fluxo principal se enquadrar na Classe 100, a zona periférica estará na faixa de Classe 1 000.

I.3.5　Conclusão

Como a área operatória é o local onde a geração de partículas se concentra na sala operatória, de acordo com a teoria da zona de fluxo principal, se essa área for posicionada dentro da zona de fluxo principal, isso traz grandes benefícios para a melhoria da limpeza da zona de fluxo principal e de toda a sala. Os resultados dos cálculos mostram que, se as saídas de insuflamento distribuídas uniformemente em uma sala limpa industrial (de acordo com o padrão de renovação de ar da Classe 1 000) forem alteradas para uma disposição concentrada, a área operatória pode atingir resultados de Classe 100 (não só com alta limpeza, mas também com um padrão de fluxo de ar adequado), enquanto a zona periférica permanece na Classe 1 000. Por analogia, a classe de todas as áreas-chave pode ser elevada em um nível[8]. Deve-se observar que, para encurtar o tempo de operação, foi adotado o conceito de taxa de renovação de ar de autolimpeza[9]; as taxas de renovação das salas operatórias de Classe 1 000, 10 000 e 100 000 mencionadas acima são ligeiramente maiores que os valores convencionais, enquanto para ambientes que não são salas operatórias elas são menores que os valores convencionais.

Tabela 1　Resultados de cálculo relacionados à zona de fluxo principal

Escala da sala operatória Área de insuflamento/m² Equipe médica Taxa de renovação de ar/h⁻¹ Volume de ar/(m³/h) Velocidade do ar de insuflamento/(m/s) Coeficiente de não uniformidade da sala Coeficiente de não uniformidade da zona de trabalho $N_a$/(contagens/m³) $\overline{N}$/(contagens/m³) $N_a$/(partículas/L) $\overline{N}$/(partículas/L) Grau de poluição alemão $\Psi_a/\Psi_c$ Grau de poluição da zona de fluxo principal $\Psi_a/\Psi_b$
Sala operatória limpa geral (30,8m², h=3m) 1,3×2,15=2,8 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 10 pessoas em repouso 20 1 848 0,18 1,08 0,48 28,0 63,1 13,9 31,3 0,76 0,57
Sala operatória limpa geral (30,8m², h=3m) 1,3×2,15=2,8 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 10 pessoas em repouso 20 1 848 0,18 1,08 0,48 46,7 105,2 32,6 73,9 0,76 0,57
Sala operatória limpa geral (18,9m², h=3m) 1×1=1 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 6 pessoas em repouso 15 851 0,24 1,1 0,76 72,0 104,2 36,5 52,8 0,48 0,29
Sala operatória limpa geral (18,9m², h=3m) 1×1=1 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 6 pessoas em repouso 15 851 0,24 1,1 0,76 96,5 139,7 54,7 79,2 0,48 0,29
Sala operatória limpa (30,8m², h=3m) 1,8×3=5,4 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 11 pessoas em repouso 30 2 772 0,14 0,84 0,37 14,4 32,7 7,0 16,0 0,37 0,21
Sala operatória limpa (30,8m², h=3m) 1,8×3=5,4 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 11 pessoas em repouso 30 2 772 0,14 0,84 0,37 26,4 60,0 14,9 33,8 0,37 0,21
Sala operatória limpa especial (37,8m², h=3m) 2,4×3=7,2 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 12 pessoas em repouso 110 12 441 0,48 0,61 0,27 2,6 6,0 1,3 3,0 0,27 0,17
Sala operatória limpa especial (37,8m², h=3m) 2,4×3=7,2 Medição em condição de obra concluída (2 pessoas) + 12 pessoas em repouso 110 12 441 0,48 0,61 0,27 4,6 10,6 3,4 7,8 0,27 0,17

Nota: $N_a$——concentração bacteriana média na zona de trabalho; $\overline{N}$——concentração bacteriana média na sala; $N_a$——concentração de poeira média na zona de trabalho; $\overline{N}$——concentração de poeira média na sala.

I.3.6　Referências

[1] Esdorn H, Nouri Z. Vergleichsuntersuchungen über Luftführungssysteme mit Mischströmung in Operationsräumen. In Operationsraum HLH 28(1977) Nr. 4.

[2] Shen Jinming. Normas hospitalares alemãs e projeto de salas operatórias. HV&AC, 2000, 30(2): 33.

[3] Grupo de Compilação de Medidas Técnicas de Limpeza do Ar. Air Cleanliness Technical Measures. Pequim: China Architecture & Building Press, 1979.

[4] Xu Zhonglin. Método de cálculo para distribuição não uniforme em salas limpas. Anais da Conferência de Fundação do Comitê Profissional de HVAC da Sociedade de Arquitetura. 1978.

[5] YFB 001-1995　Código técnico de arquitetura para departamentos de salas operatórias limpas de hospitais militares.

[6] Mei Zili (ed.). Projeto de Ar Condicionado para Edifícios Médicos. Pequim: China Architecture & Building Press, 1991.

[7] Xu Zhonglin. Princípios da Tecnologia de Limpeza do Ar. Xangai: Editora da Universidade Tongji, 1998.

[8] Xu Zhonglin, Zhang Yizhao, Zhang Yanguo, et al. Estudo sobre o mecanismo e características de novos modos de distribuição de ar em espaços limpos. HV&AC, 2000, 30(3): 1-7.

[9] Xu Zhonglin (ed.). Projeto de Salas Limpas. Pequim: Seismological Press, 1994.

Ⅱ Internacional